裝配式建筑核心問題是連接，如何將傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)的梁、柱、墻、板等構(gòu)件在工廠加工后在現(xiàn)場連接起來，這是裝配式建筑的最核心的問題。裝配式建筑要在連接問題上有所突破，關(guān)鍵還是需要處理好節(jié)點(diǎn)，也就是處理好梁柱節(jié)點(diǎn)、柱柱節(jié)點(diǎn)、板梁節(jié)點(diǎn)等。然而，目前我國現(xiàn)階段的幾種裝配式建筑在這些連接問題處理上還存在較多缺陷。

鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的連接方法有三種方式：①焊接；②螺栓連接；③鉚釘連接。第一種焊接方式，由于被連接構(gòu)件局部受熱和焊后不均勻冷卻，會(huì)使鋼結(jié)構(gòu)母材產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力和焊接變形。焊接連接時(shí)，對焊工技術(shù)要求高，現(xiàn)場施工效率低下，現(xiàn)場施工安全風(fēng)險(xiǎn)較高。第二種螺栓連接方式，又分普通螺栓連接和高強(qiáng)度螺栓連接。采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件定位、校正、連接對施工作業(yè)人員技術(shù)要求較高，且費(fèi)時(shí)、費(fèi)工。在施工現(xiàn)場違反設(shè)計(jì)及施工規(guī)范進(jìn)行切割、擴(kuò)孔、補(bǔ)焊等現(xiàn)象屢禁不止。第三種鉚接方式由于工藝復(fù)雜一般工業(yè)與民用建筑很少采用。
 2 鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)解決辦法與思考

對于鋼結(jié)構(gòu)梁柱連接，筆者經(jīng)過多年鋼結(jié)構(gòu)施工總結(jié)及研究，提出了一種鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)連接方法?，F(xiàn)已通過國家專利局實(shí)用新型專利審核。

這種新型灌漿錨固節(jié)點(diǎn)，采用高強(qiáng)混凝土或水泥基灌漿料把鋼梁與鋼柱錨固連接，充分發(fā)揮混凝土或水泥基灌漿料抗壓性能較好與鋼材抗拉性能較好的優(yōu)點(diǎn)，使鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點(diǎn)優(yōu)于其他連接形式。這種新型灌漿錨固梁柱節(jié)點(diǎn)有利于鋼柱與鋼梁之間力的傳導(dǎo)，鋼梁上的錨固件插入鋼柱牛腿中的灌漿箱體錨固的方式不僅可實(shí)現(xiàn)鋼柱與鋼梁的可靠連接，同時(shí)可有效約束鋼梁的端部。梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)整體性加強(qiáng)，符合現(xiàn)階段結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和抗震設(shè)計(jì)的基本要求，即“強(qiáng)柱弱梁”、“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)”。這種新型灌漿錨固梁柱節(jié)點(diǎn)解決了鋼結(jié)構(gòu)制作加工、安裝過程中存在誤差的問題。把制作加工、安裝的誤差在灌漿箱體內(nèi)消耗吸收，大大提高現(xiàn)場安裝的效率，提高了建造速度，成本大大降低。
 第二章
 某二層框架主體結(jié)構(gòu)力學(xué)性能分析

 1 工程概況

該項(xiàng)目位于某市，建筑功能為兩層臨時(shí)性辦公建筑，層高3米，典型房間為3.3mX6m，南側(cè)二層走廊寬度1.2m，屋面雙坡坡度5%，屋面設(shè)置雨棚。建筑高度6m，建筑面積為118.8。樓面、墻面采用自重較小的輕質(zhì)復(fù)合材料。
 2 有限元模型的建立

利用有限元軟件盈建科建立主體框架結(jié)構(gòu)的分析模型，如圖1所示。

圖1 主體框架結(jié)構(gòu)三維有限元模型

1、構(gòu)件選型

其中，框架柱選用方柱150*150*6*6，暗柱選用方柱75*75*6*6，采用Q345鋼，一層所有梁選用H150*100*5*8，二層屋面梁選用H100*50*5*8，采用Q235鋼，樓板為輕質(zhì)樓板，具體梁柱布置和選型見圖2-1和圖2-2。

圖2-1 二層梁柱布置和選型圖
圖2-1 屋面梁柱布置和選型圖

2、荷載取值

根據(jù)樓面屋面的具體做法和建筑的使用性質(zhì)，二層樓面恒載取值為2.5KN/㎡（1.5kN/㎡樓板自重+1KN/㎡附加恒載），活載取值為2.0KN/㎡；二層屋面恒載取值為0.75KN/㎡，（0.5KN/㎡輕質(zhì)屋面 +0.25KN/㎡屋面保溫），不上人屋面活載取0.5KN/㎡，隔墻荷載取1.8KN/m。風(fēng)荷載根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第八章相關(guān)規(guī)定選取。由于該建筑為臨時(shí)性建筑，所以不考慮地震荷載的作用。
3 有限元分析結(jié)果

在上述荷載取值和梁柱截面選型的條件下，利用有限元軟件對主體結(jié)構(gòu)的承載力進(jìn)行計(jì)算，結(jié)算結(jié)果表明該結(jié)構(gòu)體系是安全可靠的，梁柱的應(yīng)力比簡圖如圖3-1和圖3-2所示。
圖3-1 第一層梁柱應(yīng)力比簡圖
圖3-2 第二層梁柱應(yīng)力比簡圖

為給下文驗(yàn)算裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能提供荷載依據(jù)，此處在各種荷載組合中，選取了最不利荷載作為下文節(jié)點(diǎn)的加載荷載。通過比對，得出最不利荷載對應(yīng)的荷載組合為恒載+活載+風(fēng)載的荷載組合，在這個(gè)工況的作用下，框架梁的內(nèi)力圖如圖4-1和圖4-2所示，梁端彎矩為20.9kN.m，剪力為24.7kN。

圖4-1 一層框架梁彎矩圖
圖4-2 一層框架梁剪力圖
 第三章 節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能分析

 1 有限元概述

有限元法是現(xiàn)代產(chǎn)品及其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的重要工具，它的基本思想是將連續(xù)的物理模型離散為有限的單元體，使其只在有限個(gè)指定的節(jié)點(diǎn)上相互連接，然后對每個(gè)單元選擇一個(gè)比較簡單的函數(shù)，近似模擬該單元的物理量，如單元的位移或應(yīng)力，并基于問題描述的基本方程建立單元節(jié)點(diǎn)的平衡方程組，再把所有單元的方程組集成為整個(gè)結(jié)構(gòu)力學(xué)特性的整體代數(shù)方程組，最后引入邊界條件求解代數(shù)方程組而獲得數(shù)值解，如結(jié)構(gòu)的位移分布和應(yīng)力分布。有限元仿真和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法可以貫穿整個(gè)產(chǎn)品的全部過程，平行于每一個(gè)設(shè)計(jì)環(huán)節(jié)的精確分析及優(yōu)化，減少了設(shè)計(jì)過程中的缺陷和不足，大大提高了產(chǎn)品的質(zhì)量和可靠性。

ANSYS Workbench不但繼承了ANSYS Mechanical APDL界面在有限元仿真分析上的大部分強(qiáng)大功能，并提供CAD雙向參數(shù)鏈接互動(dòng)、項(xiàng)目數(shù)據(jù)自動(dòng)更新機(jī)制、全新的參數(shù)、無縫集成的優(yōu)化設(shè)計(jì)工具等， 并且提供了強(qiáng)大的三維實(shí)體建模功能。其結(jié)構(gòu)靜力分析功能不僅可以進(jìn)行線性分析，而且可以進(jìn)行非線性分析，包括材料非線性、幾何非線性、單元非線性問題。復(fù)雜系統(tǒng)的仿真和高性能計(jì)算的創(chuàng)新驅(qū)動(dòng)，為本文研究的裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)靜力仿真提供了更高的計(jì)算效率和可靠的精度。

基于該構(gòu)件形式復(fù)雜的特點(diǎn)，本次模擬使用ANSYS Workbench作數(shù)值模擬的工具。本次分析主要涉及四種工況，每種工況的主要組成構(gòu)件有鋼柱、型鋼梁、牛腿、外圍固定鋼板、肋板等。各個(gè)構(gòu)件的裝配關(guān)系為：在鋼柱一側(cè)通過焊接的形式連接若干塊6mm厚鋼板形成半封閉式空間，在該空間內(nèi)放置長180、截面尺寸為150*100*5*8的型鋼，型鋼腹板設(shè)置6mm厚加勁肋板，然后使用C60混凝土灌注填滿剩余空間，形成裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)。第一類節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式如下圖所示，本次模擬所采用的的構(gòu)造形式均是在該節(jié)點(diǎn)上進(jìn)行修改。
圖1 第一類節(jié)點(diǎn)裝配示意圖

 2 有限元模型的建立

2.1 材料本構(gòu)

材料本構(gòu)模型反映了材料的特性，直接關(guān)系到有限元實(shí)體模型在荷載作用下的反應(yīng)是否與實(shí)際相符。材料的本構(gòu)模型一般是指材料的應(yīng)力張量與應(yīng)變張量的關(guān)系，即材料本身固有的物理方程，它是受荷載過程中材料內(nèi)部微觀變形機(jī)理的宏觀體現(xiàn)。對于任何類型、體系和荷載作用情況的結(jié)構(gòu)，非線性本構(gòu)模型的準(zhǔn)確性是構(gòu)件受力狀態(tài)的計(jì)算可靠性和精度的前提條件。按照工況不同，本次有限元分析中采用的鋼構(gòu)件分為Q235與Q345兩類，混凝土均采用C60高強(qiáng)混凝土。在現(xiàn)有研究中，鋼材基于屈服強(qiáng)度的本構(gòu)模型研究已經(jīng)相當(dāng)成熟，為有限元分析提供了完備的理論基礎(chǔ)。

一般認(rèn)為，鋼材的受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線與受拉曲線相同，至少在屈服前和屈服臺(tái)階相同。鋼材的本構(gòu)模型主要有：理想彈塑形模型如圖2.1(a)所示，此模型最簡單，一般結(jié)構(gòu)破壞時(shí)鋼筋的應(yīng)變(≯1)尚未進(jìn)入強(qiáng)化段，此模型適用；彈性強(qiáng)化模型，即二折線模型，如圖2.1(b)所示，屈服后的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系簡化為很緩的斜直線，可取Es'=0.01E，其優(yōu)點(diǎn)是應(yīng)力和應(yīng)變關(guān)系的唯一性；彈-塑形強(qiáng)化模型較為復(fù)雜一些，如圖2.1(c)所示，但可以較為準(zhǔn)確的描述鋼材的大變形性能。

本文采用理想彈塑形模型模擬鋼材的力學(xué)性能，力學(xué)性能參考GB/T700-2006建議的屈服強(qiáng)度取值，Q235選取為235MPa，Q345選取為345MPa，彈性模量均為2MPa，泊松比取0.3。C60混凝土按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010）軸心抗壓強(qiáng)度取38.5MPa，軸心抗拉強(qiáng)度取2.85MPa，彈性模量取3.6MPa，泊松比取0.167.

（a）理想彈塑性模型 （b）彈性強(qiáng)化模型 （c）彈塑性強(qiáng)化模型
圖2.1 本構(gòu)模型
2.2 單元類型及網(wǎng)格劃分

在ANSYS Workbench中，從簡便的自動(dòng)劃分網(wǎng)格到高級(jí)劃分網(wǎng)格，ANSYS Meshing都有完美的解決方案，其網(wǎng)格劃分技術(shù)繼承了ANSYS Mechanical、ANSYS CFD、ANSYS ICEM CFD和CADOE等ANSYS各結(jié)構(gòu)網(wǎng)格劃分程序的相關(guān)功能。ANSYS Meshing根據(jù)所求解的問題的物理類型設(shè)定了相應(yīng)的、智能化的網(wǎng)格劃分程序。

裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)模型中主要考慮各個(gè)構(gòu)件的應(yīng)力應(yīng)變分布情況，模型按照實(shí)際構(gòu)件尺寸進(jìn)行建模。ANSYS Workbench對于實(shí)體單元的默認(rèn)單元類型是10節(jié)點(diǎn)的四面體單元（Solid187）和20節(jié)點(diǎn)的六面體單元（Solid186），對于殼體是4節(jié)點(diǎn)的四邊形單元（Shell181），對于梁是2節(jié)點(diǎn)的梁單元（Beam188）。本模型中的規(guī)則鋼構(gòu)件主要采用六面體單元，不規(guī)則鋼構(gòu)件和薄件選用四面體單元，混凝土單元?jiǎng)t采用經(jīng)典Solid65單元。3維固體結(jié)構(gòu)單元具有的二次位移模式可以很好的模擬不規(guī)則的網(wǎng)格，單元每個(gè)節(jié)點(diǎn)有沿著xyz方向平移的自由度，同時(shí)具有任意方向的空間各向異性，支持塑性、大變形和大應(yīng)變能力。對于構(gòu)件形式多樣、接觸較為復(fù)雜的問題，具有較高的分析精度。

在彈塑性力學(xué)問題中，單元的質(zhì)量和數(shù)量對求解結(jié)果和求解過程的影響較大。但是對于大變形問題的求解，過于密集的單元容易出現(xiàn)錯(cuò)誤或者不收斂的情況，同時(shí)計(jì)算機(jī)資源占用量顯著增加。因此，有限元數(shù)值模擬試驗(yàn)中應(yīng)當(dāng)嘗試多種單元尺寸，從而在計(jì)算結(jié)果收斂的前提下獲得較為合適的單元尺寸，本次研究中根據(jù)情況適當(dāng)增加連接件組件和潛在破壞面的網(wǎng)格密度。

ANSYS Workbench按網(wǎng)格劃分手段提供了自動(dòng)劃分法、掃掠法、多域法三種網(wǎng)格劃分方法。自動(dòng)網(wǎng)格劃分法為默認(rèn)的網(wǎng)格劃分方法，依賴ANSYS強(qiáng)大的自動(dòng)化能力，通過實(shí)用智能的默認(rèn)設(shè)置簡化一個(gè)新幾何體的網(wǎng)格初始化，對可以掃掠的實(shí)體采用掃掠方法劃分六面體網(wǎng)格，對不能掃掠劃分的實(shí)體采用協(xié)調(diào)分片算法劃分四面體網(wǎng)格。在導(dǎo)入多體部件后，相互獨(dú)立的構(gòu)件之間在網(wǎng)格劃分中就能拓?fù)涔蚕?，在Mesh中就表現(xiàn)為接觸面上的網(wǎng)格是相互匹配的，能夠較好的模擬實(shí)際工況中構(gòu)件的傳力情況。在自動(dòng)網(wǎng)格劃分的基礎(chǔ)上，通過相關(guān)性和相關(guān)中心、曲率控制、跨度角中心和最大單元尺寸等工具對曲率較大或接觸面發(fā)生突變的線與面進(jìn)一步網(wǎng)格劃分，具體劃分參數(shù)此處不再贅述。網(wǎng)格劃分結(jié)果示例如圖2.2所示。
圖2.2 網(wǎng)格劃分示意圖

2.3 邊界條件及接觸條件

2.3.1 邊界條件

有限元模型的約束條件應(yīng)當(dāng)與實(shí)際工程應(yīng)用情況保持一致。本次主要為了研究在設(shè)計(jì)最不利荷載條件下錨固節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能，為了能夠還原實(shí)際的安裝條件，并且能夠保持構(gòu)件在分析過程中能夠保持穩(wěn)定，不發(fā)生劇烈的剛體轉(zhuǎn)動(dòng)而導(dǎo)致分析不收斂，在鋼柱上下兩個(gè)截面設(shè)置全自由度約束（Fixed to ground），約束情況如圖2.3.1所示。
圖2.3.1 某工況約束情況示意圖

2.3.2 接觸條件

有限元模型中的接觸條件主要有三種：無摩擦接觸、摩擦接觸和接合接觸。本次分析中鋼構(gòu)件之間采用接合接觸（Bonded）的方式模擬鋼構(gòu)件的焊接情況；鋼構(gòu)件與混凝土之間則采用摩擦接觸（Frictional），摩擦系數(shù)取0.2。

2.4 分析步及加載方式定義

此次有限元數(shù)值模擬僅考慮在某個(gè)最不利荷載下的構(gòu)件應(yīng)力和應(yīng)變的分布情況，是一個(gè)靜態(tài)加載的過程，因此在求解器中只設(shè)置一個(gè)靜態(tài)分析步。經(jīng)整體結(jié)構(gòu)的分析計(jì)算，在1.3（恒載）+1.5（活載）+0.9（X風(fēng)）條件下第一標(biāo)準(zhǔn)層出現(xiàn)了彎矩（20.9kN*m）與剪力（24.7kN）最大的梁柱節(jié)點(diǎn)。為模擬該最不利荷載工況，加載方式如下圖所示。
圖2.4 加載方式

 3 有限元分析結(jié)果

本項(xiàng)目重點(diǎn)研究在最不利荷載組合作用下，四種構(gòu)造形式的裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力與應(yīng)變分布情況，從而為實(shí)際工程應(yīng)用提出參考性建議。

3.1 構(gòu)造形式一

第一類錨固節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造形式如下圖所示，其中鋼材均為采用Q235的線性強(qiáng)化本構(gòu)模型，型鋼截面為150*100*5*8，在混凝土外圍鋼板的末端采用封閉式結(jié)構(gòu)，且牛腿外圍鋼板除上蓋板外其余部分與柱焊接。

圖3.1.1 構(gòu)造形式一示意圖

該構(gòu)造形式在最不利荷載組合下的應(yīng)力云圖與變形云圖如下所示。
圖3.1.2 von-Mises應(yīng)力云圖
圖3.1.3 變形云圖

經(jīng)分析，構(gòu)造形式一在節(jié)點(diǎn)上蓋板的內(nèi)側(cè)拐角處出現(xiàn)了應(yīng)力集中的情況，由于材料本構(gòu)模型采用的是線性強(qiáng)化模型，因此等效應(yīng)力達(dá)到665MPa，遠(yuǎn)超Q235的屈服強(qiáng)度值；該形式的豎向變形較為明顯，最大值出現(xiàn)在牛腿末端，變形值為1mm。

3.2 構(gòu)造形式二

第二類錨固節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造形式如下圖所示，其中鋼材均為采用Q345的理想彈塑性本構(gòu)模型，型鋼截面為150*100*5*8。在構(gòu)造形式一的基礎(chǔ)上取消牛腿末端的封閉擋板，將外圍鋼板上蓋板與柱焊接，并在上下靠近鋼柱側(cè)分別設(shè)置4個(gè)50*50*8的三角形加勁肋板。
圖3.2.1 構(gòu)造形式二示意圖

該構(gòu)造形式在最不利荷載組合下的應(yīng)力云圖與變形云圖如下所示。

圖3.2.2 von-Mises應(yīng)力云圖
圖3.2.3 變形云圖

經(jīng)分析，構(gòu)造形式二整體受力較為均勻，混凝土與鋼構(gòu)件協(xié)同承載外力，整個(gè)錨固節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力值普遍低于200MPa，雖然在三角形加勁肋的角點(diǎn)處出現(xiàn)了應(yīng)力集中的現(xiàn)象，但最大等效應(yīng)力僅為301MPa，低于Q345的屈服強(qiáng)度值；節(jié)點(diǎn)的最大變形仍然出現(xiàn)在外伸牛腿的末端，最大變形值為0.5mm，作為懸臂梁滿足相關(guān)撓度要求。

3.3 構(gòu)造形式三

第三類錨固節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造形式如下圖所示，其中鋼材均為采用Q235的線性強(qiáng)化本構(gòu)模型，型鋼截面為150*100*5*8。在構(gòu)造形式二的基礎(chǔ)上減少兩個(gè)三角形加勁肋板，并將三角肋板的厚度減少至6mm。

圖3.3.1 構(gòu)造形式三示意圖

該構(gòu)造形式在最不利荷載組合下的應(yīng)力云圖與變形云圖如下所示。
圖3.3.2 von-Mises應(yīng)力云圖
圖3.3.3 變形云圖

經(jīng)分析，構(gòu)造形式三整體受力較為均勻，但在三角形加勁肋的角點(diǎn)處出現(xiàn)了應(yīng)力集中的現(xiàn)象，最大等效應(yīng)力達(dá)到了474MPa，遠(yuǎn)高于Q235的屈服強(qiáng)度值；節(jié)點(diǎn)的最大變形仍然出現(xiàn)在外伸牛腿的末端，最大變形值為0.7mm。

3.4 構(gòu)造形式四

第四類錨固節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造形式側(cè)視圖和剖面圖如下所示，其中鋼材均為采用Q345的理想彈塑性本構(gòu)模型，H型鋼截面為200*100*6*8。型鋼腹板兩側(cè)設(shè)置四個(gè)通長加勁肋，另外通過焊接的形式沿著型鋼腹板與中間的肋板的輪廓將鋼板向下延伸130mm插入下部的混凝土之中，在牛腿上側(cè)焊接兩個(gè)100*100*8的三角形加勁肋。
圖3.4.1 構(gòu)造形式二示意圖

該構(gòu)造形式在最不利荷載組合下的應(yīng)力云圖與變形云圖如下所示。

圖3.4.2 von-Mises應(yīng)力云圖
圖3.4.3 變形云圖

經(jīng)分析，該構(gòu)造形式上部鋼梁與下部混凝土牛腿之間錨固良好，整體受力較為均勻，整個(gè)錨固節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力值普遍低于200MPa。由于加大了三角加勁肋的尺寸與厚度，因此該處不會(huì)像構(gòu)造形式二與構(gòu)造形式三在該處出現(xiàn)應(yīng)力集中的現(xiàn)象。外部的剪力與彎矩先是由H型鋼承載，因此在型鋼梁的荷載施加面下側(cè)出現(xiàn)了較大的應(yīng)力，等效應(yīng)力為308MPa，低于Q345的屈服強(qiáng)度值。另外，節(jié)點(diǎn)的最大變形出現(xiàn)在剛度較低的型鋼梁上翼緣局部，最大變形值為1mm，而下部的牛腿并為出現(xiàn)明顯變形，作為懸臂梁滿足相關(guān)撓度要求。

 4 結(jié)論

本章通過采用ANSYS workbench有限元軟件，建立了由H型鋼、鋼板與混凝土組成的裝配式鋼結(jié)構(gòu)梁柱灌漿錨固節(jié)點(diǎn)，對四種不同類型的構(gòu)造節(jié)點(diǎn)在最不利荷載下的應(yīng)力與變形做了詳細(xì)的分析，分析結(jié)果表明：

（1）采用有限元軟件ANSYS workbench，按照本項(xiàng)目建模分析步驟，計(jì)算得到的應(yīng)力分布與潛在破壞形態(tài)等與工程經(jīng)驗(yàn)吻合良好，可以滿足實(shí)際應(yīng)用的研究要求。

（2）通過提高鋼材強(qiáng)度、增加鋼板厚度、設(shè)置加勁肋、采用合適的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式能夠有效提高節(jié)點(diǎn)的承載能力。

（3）在本次采用有限元分析的四類節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式中，構(gòu)造形式二與構(gòu)造形式四在最不利荷載工況下的靜力響應(yīng)較為良好，應(yīng)力分布均勻、變形較小，滿足相關(guān)設(shè)計(jì)要求。

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